Transmitarray anténa - Transmitarray antenna

Rovinné vysílací pole napájené rohovou anténou. Struktura zobrazující jednotkové buňky.[1]

A vysílací anténa (nebo prostě přenosové pole) je povrch s fázovým posunem (PSS), struktura schopná zaostřit elektromagnetická radiace ze zdrojové antény k výrobě vysocezískat paprsek.[2]Transmitarrays se skládají z řady jednotkových buněk umístěných nad zdrojem (krmení) anténa.[3] Fázové posuny se aplikují na jednotkové buňky mezi prvky na přijímacím a vysílacím povrchu, aby se zaměřil incident vlnová čela z napájecí antény.[3] Tyto tenké povrchy lze použít místo a dielektrická čočka. Na rozdíl od fázovaná pole, vysílací pole nevyžadují napájecí síť, takže ztráty mohou být výrazně sníženy.[1] Podobně mají výhodu oproti reflexní pole tím se zabrání zablokování krmiva.[4]

Stojí za to objasnit, že vysílací pole lze použít jak v režimu vysílání, tak i v příjmu: vlny jsou přenášeny strukturou v obou směrech. Důležitým parametrem v designu transmitarray je poměr, který určuje clonová účinnost. je ohnisková vzdálenost a je průměr přenosového pole. Promítnutá plocha napájecí antény určuje účinnost osvětlení vysílacího pole. Za předpokladu, že ztráta vložení je minimalizována každá jednotková buňka, může clonová plocha odpovídající vzoru přívodního záření účinně zaostřit vlnová čela z krmiva.[5]

Přehled technik

Transmitarrays lze rozdělit do dvou typů: pevné a rekonfigurovatelné. Jak bylo popsáno výše, transmarray je a fázový posun povrch skládající se z řady jednotkových buněk. Ty zaostřují vlnová čela z napájecí antény na užší šířku paprsku. Použitím progresivního fázového posuvu napříč otvorem vysílacího pole lze paprsek zaostřit a nasměrovat do směru vzdáleného od úhlu pohledu (úhly 0 °).

Opravená přenosová pole

Komponenta očního pole v příčném řezu planárním přenosovým polem sestávajícím z jednotkových buněk smyčky s dvojitým čtvercem. Zakřivení odchozích vlnových čel je sníženo ( směrovost je zvýšena) ve srovnání s čelními vlnami.

Nejprve zvažte pevná vysílací pole. Na každém místě na povrchu struktury se jednotkové buňky fyzicky zmenší nebo otočí, aby se získalo požadované amplituda a fáze rozdělení. K dispozici je tedy pouze jeden směr zaostření. Cílem je přiblížit ideální fázové rozložení, jako např pro zdroj umístěný na , čehož lze dosáhnout diskretizací povrchu vysílacího pole na několik Fresnelovy zóny. Vysoký clonová účinnost (55%) lze dosáhnout šikmo úhly dopadu pomocí přesně opracovaného dvojitého děleného kroužku slot jednotkové buňky.[6] Bylo hlášeno přenosové pole přepínaného paprsku pokrývající pásmo 57 - 66 GHz.[7] Byly použity tři různé typy jednotkových buněk na základě záplaty a spojovací sloty. Podobně design 60 GHz používal jednotkové buňky s 2bitovým fázovým rozlišením a vybral optimální poměr k rozšíření šířka pásma.[8] Když = 0,5, při 30 ° úhlu řízení bylo dosaženo ztráty skenování 2,2 dB.

Ve stejném vysílacím poli byly použity různé typy jednotkových buněk. V,[9] slot prvky byly umístěny blízko středu vysílacího pole, jako jejich polarizace výkon je lepší normální výskyt, zatímco dvojitý čtvercový prsten slot na okrajích byly použity prvky, protože při šikmém výkonu mají lepší výkon úhly dopadu. To umožnilo podřízený (světlice) úhel posuvu roh se zvětší, a tím se zmenší délka klaksonu a celková velikost antény. Jednotkové buňky nebyly vyžadovány ve středu vysílacího pole, kde byl fázový posun 0 °. To snížilo ztráta vložení na přibližně 1 dB při 105 GHz, protože většina amplitudy paprsku byla ve střední oblasti. V jiném provedení substrát integrovaný vlnovod (SIW) aperturová vazba byla použita ke snížení vložných ztrát a rozšíření šířka pásma přenosového pole pracující na 140 GHz.[10] Vzhledem k velkému počtu průchody toto zlepšení výkonu bylo na úkor složitější a nákladnější výroby.

Ukázalo se, že implementaci transmitarray lze rozdělit do dvou přístupů: vrstvený rozptyl a řízená vlna.[11] První přístup používá k dosažení fázového posunu více spojených vrstev, ale má špatnou hodnotu postranní lalok výkon na úrovni (SLL) při řízení kvůli vyššímu řádu Režimy Floquet. Druhý přístup umožňuje širší řízení na úkor zvýšených nákladů na hardware a složitosti.

Metody rekonfigurace

V rekonfigurovatelném vysílacím poli je směr zaostření určen elektronickým řízením fázového posunu každou jednotkovou buňkou.[12] To umožňuje směrování paprsku směrem k uživatel. Elektronické rekonfigurace lze dosáhnout několika možnými způsoby.

Radiační vzorec pro planární přenosové pole.[1]

PIN diody lze použít k umožnění rychlé rekonfigurace fáze s ztráta vložení pod 1 dB.[1] Obvykle je však vyžadováno velké množství komponent, což zvyšuje náklady. Překonfigurovatelné vysílací pole, pracující na 29 GHz s kruhová polarizace, bylo prokázáno jako a formovač paprsku.[13] A boresight získat bylo dosaženo 20,8 dBi a ztráta skenování byla 2,5 dB při 40 °. Dalším příkladem implementace je aktivní Fresnel reflexní pole s ovládacími obvody pro PIN diody.[14] Ačkoli byly jednotkové buňky optimalizovány, ztráta skenování byla 3,4 dB při 30 °. Překonfigurovatelné blízko pole zaostřování lze realizovat pomocí slotů obsahujících PIN diody.[15] Nastavením fáze ve srovnání s referenční vlnou holografické principy umožnily použití kompaktní rovinné struktury krmení a potlačení nežádoucí laloky. Toto bylo rozšířeno v [16] k implementaci a Mills kříž na základě PIN diod, ve kterých byla syntetizována clona zobrazování aplikace. Radiální pahýly byly použity k izolaci předpětí od RF. Zapnutím nebo vypnutím kombinací meta-prvků byla ztráta skenování 0 dB pro úhly řízení ± 30 °, ale celková účinnost bylo pouze 35%.

V roce 2019 bylo transarray pole napájeno planární fázované pole pracující na 10 GHz, aby se dosáhlo úrovně zisku crossoveru dálkového světla při zachování clonová účinnost 57,5%.[17] Ztráta skenování byla 3,13 dB při ± 30 °. Podobně byla předvedena fázová anténa s vylepšeným objektivem, podobná vysílacímu poli.[18] Kombinací schopností řízení paprsků fázovaná pole a zaostřovací vlastnosti přenosových polí má tato hybridní anténa menší tvarový faktor,[19] a řízení v obou rovinách na ± 45 ° se zvýšením o 3,2 dB směrovost v tomto úhlu. Jeho rekonfigurovatelný povrch s fázovým posunem (PSS) obsahoval mikroelektromechanické (MEMS) přepínače pro změnu délky rezonátorů vložených do struktury anténa-filtr-anténa. PSS vytvořil optimální 2D fázovou distribuci potřebnou k dosažení zaostření paprsků s vysokým ziskem, ale proces výroby MEMS byl složitý a nákladný a vyžadoval velké množství řídicích linek. MEMS a další mechanické spínací metody mohou dosáhnout relativně nízké hodnoty ztráta vložení (2,5 dB) a vynikající linearita, ale jsou náchylní k problémům se spolehlivostí a závislostí [20]

Překonfigurovatelné materiály prokázaly slib umožňující přenosové pole řízení paprsků se nízkými ztrátami. A oxid vanadičitý rekonfigurovatelný metasurface pracující na 100 GHz byl představen v [21] pomocí jednotky jednotky s kříženým slotem. Topný článek byl zvyklý tepelně ovládat fázový posun skrz každou buňku. Povolení tekutý krystal (a tedy fázový posun) lze překonfigurovat pomocí a Napětí mezi dvěma rovnoběžnými vodivými deskami. Tekutý krystal však má několik praktických výzev. Kapalina musí být hermeticky uzavřena v dutině a orientace krystalů musí být vyrovnána se stěnami dutiny v nestranném stavu. Kapalina může proudit mezi buňkami a způsobit změnu v RF vlastnosti transmitarray a dynamické nestability.[22] Tekutý krystal reflexní pole byly rozsáhle zkoumány na 78 GHz a 100 GHz.[23][24][25] V,[26] rybářská síť metamateriál čočka byla navržena s použitím tekutých krystalů k dosažení 360 ° elektronicky řízeného fázového rozsahu. Ztráta vložení jednotkové buňky 5 dB by mohla být snížena řízením Blochovy impedance (obojí a ) každé jednotkové buňky.[27] Výhodou tekutých krystalů je, že ztrátová tečna snižuje s frekvence, nicméně trpí pomalou dobou přepínání kolem 100 ms a výrobními obtížemi.

Geometrie a vzor záření

Souřadnicový systém pro rovinné vysílací pole napájené klaksonovou anténou.[5]

Konvenční transarray sestává z planárního uspořádání jednotkových buněk, osvětlených zdrojem zdroje. Pro tuto strukturu je požadováno fáze distribuce je:[3][28]

kde (, ) jsou nadmořská výška a azimut směry řízení a jsou souřadnice jednotkové buňky . Všimněte si, že , , a . a jsou celkový počet jednotkových buněk v - a - směry, resp.

Při řízení pouze v azimutu se to zjednodušuje na:[6]

kde

a (,,) jsou souřadnice zdroje, v tomto případě (0,0, -).

Celkově radiační vzor lze vypočítat pomocí.[3] Zde jsou termíny kombinovány, aby vyjádřily vzorec v plném rozsahu:

Kde radiační vzor zdroje řízeného pole je modelován jako . Termín odpovídá fázím aplikovaným na buňky vysílací jednotky, zrušení fázové variace v důsledku geometrie buněk z krmiva, tj. .

Kužel hrany a účinnost clony

Je požadováno zúžení hrany kolem -10 dB, aby byla maximalizována účinnost osvětlení.

Pro rovinné (konvenční) transarray pole napájené anténou se vzorem záření a podřízený úhel , účinnost úkosu se vypočítá podle:[29]

je funkce . Všimněte si, že , takže pomocí , tento vzorec lze vyjádřit pomocí , spíše než podřízený úhel. Účinnost osvětlení je výsledkem těchto: . Celkově clonová účinnost se získá vynásobením materiálovými ztrátami a jakýmikoli podmínkami pro snížení směrovosti.

Design jednotkové buňky

Byly navrženy různé tvary jednotkových buněk, včetně dvojitého čtverce smyčky,[30][31] mikropáskové opravy,[32] a sloty. Dvojitá čtvercová smyčka má nejlepší přenosový výkon na šířku úhly dopadu, zatímco velký šířka pásma lze dosáhnout, pokud použijete křížové sloty Jeruzaléma. Přepínatelné FSS pomocí kondenzátorů MEMS bylo předvedeno v.[33] Čtyřnohý naložený prvek byl použit k získání úplné kontroly nad šířka pásma a úhel dopadu vlastnosti. U vesmírných aplikací, u nichž je nutno vzít v úvahu tepelnou roztažnost, lze místo dielektrika použít vzduchové mezery mezi vrstvami, aby se minimalizovala ztráta vložení (vysílací pole pouze pro kov).[3] To však zvyšuje tloušťku a vyžaduje velké množství šroubů pro mechanickou podporu.

Příklad designu

Jeruzalémská křížová dvouvrstvá jednotková buňka (stav OFF, fázový posun 0 °).[34]
Překřížená slotová dvouvrstvá jednotková buňka (stav ON, fázový posun 180 °).[34]
Překřížená slotová dvouvrstvá jednotková buňka: boční pohled zobrazující dielektrické a vodivé vrstvy.[34]
Velikost přenosu jednotkovou buňkou pro každý stav.[34]
Fáze přenosu jednotkovou buňkou pro každý stav.[34]

Zvažte strukturu navrhovaného 1bitového jednotkového článku, který pracuje na 28 GHz.[34] Je založen na designu uvedeném v.[35] Skládá se ze dvou kovových vrstev natištěných na substrátovém materiálu Rogers RT5880 o tloušťce 0,254 mm, dielektrické konstantě 2,2 a ztrátovém tangentu 0,0009. Každá kovová vrstva se skládá z dvojice zkřížených slotů a dopadající pole jsou vertikálně polarizovaný (). Výběrem symetrického tvaru jednotkové buňky je lze přizpůsobit pro duální lineární nebo kruhová polarizace.[36] Tyto dvě kovové vrstvy jsou odděleny 3 mm silnou vrstvou materiálu ePTFE (o dielektrická konstanta = 1,4), což vytváří 100 ° fázový posun mezi těmito vrstvami. Jednotková buňka má sníženou tloušťku a ztráta vložení ve srovnání s vícevrstvými designy.[37]

Jednotkovou buňku lze překonfigurovat mezi dvěma fázovými stavy, VYPNUTO (0 °) a ZAPNUTO (180 °). Pro stav OFF má strukturu křížového slotu v Jeruzalémě. Ve stavu ZAPNUTO nejsou sloty naloženy víčky ve tvaru Jeruzalémského kříže (JC), což vede k velké fázové změně. Vzhledem k použití jednopólových rezonátorů (dvouvrstvá struktura) bylo obtížné dosáhnout přenosového výkonu, což vyžadovalo jemné doladění fyzických rozměrů jednotkové buňky.

Stavy obou jednotkových buněk byly simulovány v CST Microwave Studio pomocí Floetové porty a řešič frekvenční domény. To zahrnovalo velikost a fázi koeficient přenosu jednotkovou buňkou ve stavu ZAPNUTO a VYPNUTO. Byla pozorována fázová změna 189 °, což je téměř 180 °, a přenosová velikost je u obou států minimálně -1,76 dB při 28 GHz. Pro buňky JC je povrchové proudy jsou v opačných směrech (antifázové) na každé vrstvě vodiče, zatímco u buněk CS je povrchové proudy jsou ve stejném směru (ve fázi).

The fáze rozdíl mezi státy je dán vztahem: .

Předpětí rekonfigurovatelných jednotkových buněk

PIN diody lze umístit napříč konci jeruzalémských křížových čepiček a použít pro každý stát odlišné předpětí. DC blokování k izolaci předpětí by bylo zapotřebí interdigitálních kondenzátorů napětí,[38] a RF dávit se induktory by bylo zapotřebí na koncích předpětí. Pro demonstraci konceptu transarray byly ve vyrobených prototypech použity jednotkové buňky s pevnými fázovými posuny. Pro elektronickou rekonfiguraci PIN diody bude třeba umístit na horní i spodní vrstvu. Když jsou diody předpjaté (ON), přenáší se dopadající záření skrz sloty se změnou fáze 180 °, ale když jsou diody předpjaté (OFF), aktuální dráha se prodlouží tak, aby došlo k minimální fázové změně (kolem 0 °).

Dioda MACOM MA4GP907 [39] má odpor ON = 4.2 , odpor OFF = 300 ka malé parazity indukčnost a kapacita hodnoty ( = 0,05 nH, = 42 fF v pásmu 28 GHz).[13] Vzhledem k tomu, že má vysoké OFF odpor a že spínací čas je velmi rychlý (2 ns), je tato součástka vhodná pro návrh.

Poloha a orientace předpětí musí být zvoleny tak, aby se minimalizoval jejich účinek na přenos dopadajících vln skrz konstrukci. Pokud jsou řádky dostatečně úzké (šířka do 0,1 mm), budou představovat vysokou impedance, takže bude mít menší vliv na čelní strany vln.[23] Protože fungují jako polarizační mřížka, měly by být směrové čáry kolmé ke směru dopadajícího pole.[1] Tento design nemá pozemní letadlo, takže každá skupina aktivních jednotkových buněk musí mít obě a a uzemnění. Skupiny buněk sdílejí stejné zkreslení napětí, tyto linky mohou být směrovány mezi sousedními buňkami. Požadovaný počet externích řídicích vedení se rovná počtu podporovaných směrů paprsku, takže je nepřímo úměrný rozlišení řízení.

Vychylovací čáry lze implementovat jako velké bloky měď kolem jednotkových buněk, oddělené tenkými mezerami (kterými je šíření RF vln silně oslabeno). Je možné, že mezery budou muset být vytvořeny DC blokové kondenzátory. Radiální pahýly nebo vysoceimpedanční vedení délky (čtvrtina vedené vlnové délky) lze použít jako tlumivky (induktory ) na vnějších řídicích linkách, aby se zabránilo RF signál ovlivňující DC řídicí obvody.[40]

Diskuse

Klíčovou výzvou v designu transarray je, že ztráta vložení se zvyšuje s počtem dirigent vrstvy v jednotkové buňce. v [41], bylo prokázáno, že optimální počet vrstev pro maximalizaci získat (směrovost vs. ztráta ) je 3 vrstvy. To bylo potvrzeno analýzou kaskádového listu přijetí.[42] Pro scénáře, kdy jsou důležitější náklady a efektivita, však může být výhodné levné dvouvrstvé přenosové pole.[43] Účinnost lze případně zlepšit integrací antény používané k napájení vysílacího pole v monolitickém čipu, jak bylo nedávno prokázáno v D-pásmo frekvenční rozsah (114 - 144 GHz).[44] Bylo předvedeno další přenosové pole s vysokým ziskem, pracující v D-pásmo (110 - 170 GHz).[45] The byl optimalizován, aby se maximalizovala účinnost clony. Anténa byla připojena k integrovanému kmitočtovému multiplikátoru, aby demonstroval komunikační spojení. Datové rychlosti 1 Gbit / s bylo dosaženo na vzdálenosti 2,5 m, s velikost vektoru chyby (EVM) 25% [46]

Viz také

Reference

  1. ^ A b C d E L. Di Palma, A. Clemente, L. Dussopt, R. Sauleau, P. Potier a P. Pouliguen, „Kruhově polarizovaný rekonfigurovatelný transmitarray v pásmu Ka s možností přepínání paprsků a polarizace,“ IEEE transakce na anténách a Propagation, sv. 65, č. 2, s. 529–540, 2017.
  2. ^ B. Rahmati a H. R. Hassani, „vysoce efektivní širokopásmová širokopásmová slotová vysílací anténa“, IEEE Transactions on Antennas and Propagation, sv. 63, č. 11, str. 5 149–5 155, 2015.
  3. ^ A b C d E A. H. Abdelrahman, F. Yang, A.Z. Elsherbeni a P. Nayeri, „Analýza a design antén Transmitarray“, Morgan Claypool, Syntetické přednášky o anténách, leden 2017, sv. 6, No. 1, 1st ed., San Rafael, CA, USA, str. 7-12, 39-47, 2017.
  4. ^ F. Diaby, A. Clemente, L. Di Palma, L. Dussopt, K. Pham, E. Fourn a R. Sauleau, „Lineárně polarizovaná elektronicky konfigurovatelná transarray anténa s 2bitovým fázovým rozlišením v pásmu Ka“ v roce 2017 19. mezinárodní konference o elektromagnetice v pokročilých aplikacích (ICEAA), 2017, s. 1295–1298.
  5. ^ A b T. A. Hill, „Millimeter Wave Lens and Transmitarray Antennas for Scan Loss Mitigation“, disertační práce, University of Surrey, UK, 2020.
  6. ^ A b G. Liu, H. J. Wang, J. S. Jiang, F. Xue a M. Yi, „Transmitarray anténa s vysokou účinností využívající prvky slotů s dvojitým děleným prstencem,“ IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, sv. 14, s. 1415–1418, 2015.
  7. ^ A. Moknache, L. Dussopt, J. Saïly, A. Lamminen, M. Kaunisto, J. Aurinsalo, T. Bateman a J. Francey, „Přepínaná paprsková lineárně polarizovaná vysílací anténa pro aplikace v pásmu V-band, „v roce 2016 10. evropská konference o anténách a šíření (EuCAP), 2016.
  8. ^ H. Kaouach, L. Dussopt, J. Lanteri, T. Koleck a R. Sauleau, „Širokopásmová nízkoztrátová lineární a kruhová polarizační vysílací pole ve V-pásmu“, IEEE Transactions on Antennas and Propagation, sv. 59, č. 7, s. 2513–2523, 2011.
  9. ^ S. L. Liu, X. Q. Lin, Z. Q. Yang, Y. J. Chen a J. W. Yu, „W-Band Low-Profile Transmitarray Antenna using Různé typy typů FSS jednotek“, IEEE Transaction on Antennas and Propagation, sv. 66, č. 9, s. 4613–4619, září 2018.
  10. ^ ZW Miao, ZC Hao, GQ Luo, L. Gao, J. Wang, X. Wang a W. Hong, „140 GHz vysoce zisková LTCC integrovaná vysílací anténa využívající širokopásmovou strukturu fázového zpoždění spojky SIW, „Transakce IEEE na anténách a šíření, sv. 66, č. 1, s. 182–190, leden 2018.
  11. ^ J. Y. Lau, „Konfigurovatelné antény Transmitarray,“ Ph.D. disertační práce, University of Toronto, Kanada, 2012.
  12. ^ J. Y. Lau a S. V. Hum, „Přizpůsobitelné přenosové konstrukční přístupy pro aplikace formování paprsků“, IEEE Transactions on Antennas and Propagation, sv. 60, č. 12, s. 5679–5689, 2012.
  13. ^ A b L. Di Palma, „Antennes Réseaux Transmetteurs Reconfigurables aux Fréquences Millimétriques,“ Ph.D. disertační práce, Université de Rennes 1, Francie, 2015.
  14. ^ M. N. Bin Zawawi, „Nová anténa pro radar s milimetrovými vlnami“, Ph.D. disertační práce, Université Nice Sophia Antipolis, Francie, 2015.
  15. ^ O. Yurduseven, D. L. Marks, J. N. Gollub a D. R. Smith, „Návrh a analýza rekonfigurovatelné holografické metasurface apertury pro dynamické zaostřování ve Fresnelově zóně“, IEEE Access, sv. 5, s. 15055–15065, 2017.
  16. ^ O. Yurduseven, D. L. Marks, T. Fromenteze a D. R. Smith, „Dynamicky konfigurovatelná holografická metasurface clona pro Mills-Cross monochromatickou mikrovlnnou kameru,“ Optics Express, sv. 26, č. 5, str. 5281–5291, březen 2018.
  17. ^ P. Y. Feng, S. W. Qu a S. Yang, „Phased Transmitarray Antennas for 1D Beam Scanning“, IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, sv. 18, č. 2, s. 358–362, únor 2019.
  18. ^ A. Abbaspour-Tamijani, K. Sarabandi a G. M. Rebeiz, „Milimetrová pásmová pásmová filtrační soustava čoček“, „IET Microwaves, Antennas Propagation, sv. 1, č. 2, s. 388–395, duben 2007.
  19. ^ A. Abbaspour-Tamijani, L. Zhang a H. Pan, „Posílení směrovosti antén s fázovaným polem pomocí čočkových polí,“ Prog. Elektromagn. Res., Sv. 29, s. 1–64, 2013.
  20. ^ I. Uchendu a J. Kelly, „Přehled technik řízení paprsku dostupných pro aplikace milimetrových vln“, Pokrok v elektromagnetickém výzkumu B, sv. 68, s. 35–54, 2016.
  21. ^ M. R. M. Hashemi, S.-H. Yang, T. Wang, N. Seplveda a M. Jarrahi, „Elektronicky řízené řízení paprsku přes metasurfáty vanadičitého oxidu uhličitého“, Scientific Report, sv. 6. května 2016, článek č. 35439.
  22. ^ G. Perez-Palomino, „Příspěvek k analýze a návrhu antén Reflectarray pro rekonfigurovatelné paprskové aplikace nad 100 GHz pomocí technologie tekutých krystalů,“ Ph.D. disertační práce, Universidad Politécnica de Madrid, Španělsko, 2015.
  23. ^ A b S. Bildik, S. Dieter, C. Fritzsch, W. Menzel a R. Jakoby, „Rekonfigurovatelná skládaná reflexní anténa založená na technologii tekutých krystalů“, IEEE Transactions on Antennas and Propagation, sv. 63, č. 1, s. 122–132, 2015.
  24. ^ G. Perez-Palomino, J. Encinar, M. Barba a E. Carrasco, „Návrh a hodnocení multirezonančních jednotkových buněk na bázi tekutých krystalů pro rekonfigurovatelné reflektorové pole“, IET Microwaves, Antennas & Propagation, sv. 6, č. 3, s. 348–354, 2012.
  25. ^ G. Perez-Palomino, M. Barba, JA Encinar, R. Cahill, R. Dickie, P. Baine a M. Bain, „Design and Demonstration of the Electronically Scanned Reflectarray Antenna at 100 GHz using Multiresonant Cells based on Liquid Crystals „IEEE Transactions on Antennas and Propagation, sv. 63, č. 8, s. 3722–3727, 2015.
  26. ^ M. Maasch, BGP Evaristo, M. Mueh a C. Damm, „Umělá čočka s gradientním indexem založená na metamateriálu z jednofázové buněčné vrstvy s pevnou vrstvou pro fázovou korekci klaksonové antény“, v roce 2017 IEEE MTT-S International Microwave Symposium (IMS) ), Červen 2017, s. 402–404.
  27. ^ M. Maasch, M. Roig, C. Damm a R. Jakoby, „Napěťově laditelná umělá čočka s gradientním indexem založená na metamateriálu obsahujícím tekuté krystaly,“ IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, sv. 13, s. 1581–1584, 2014.
  28. ^ F. Diaby, A. Clemente a L. Dussopt, „Design 3-Facet Linearly-Polarized Transmitarray Antenna at Ka-band,“ v roce 2018 Mezinárodní sympozium IEEE Antennas and Propagation Society (AP-S / URSI), 2018, 2135–2136.
  29. ^ D. M. Pozar, S. D. Targonski a H. D. Syrigos, „Design of the millimeter wave microstrip reflectarrays,“ IEEE Transactions on Antennas and Propagation, sv. 45, č. 2, s. 287–296, 1997.
  30. ^ AH Abdelrahman, P. Nayeri, AZ Elsherbeni a F. Yang, „Analýza a design širokopásmových antén vysílacích polí s různými fázovými rozsahy jednotkových buněk,“ v roce 2014 IEEE Antennas and Propagation Society International Symposium (APS / URSI), 2014, pp 1266–1267.
  31. ^ D. Ferreira, R. F. Caldeirinha, I. Cuinas a T. R. Fernandes, „Studie selektivní povrchové úpravy čtvercové smyčky a slotu pro ekvivalentní optimalizaci modelu obvodu“, IEEE Transactions on Antennas and Propagation, sv. 63, č. 9, s. 3947–3955, 2015.
  32. ^ A. Clemente, L. Dussopt, R. Sauleau, P. Potier a P. Pouliguen, „1-Bit Reconfigurable Unit Cell Based on PIN Diodes for Transmit-Array Applications in X-Band,“ IEEE Transactions on Antennas and Propagation, sv. 60, č. 5, str. 2260–2269, květen 2012.
  33. ^ B. Schoenlinner, „Kompaktní širokoúhlé antény pro automobilové aplikace a přepínatelné frekvenčně selektivní povrchy RF MEMS“, Ph.D. disertace, University of Michigan, USA, 2004.
  34. ^ A b C d E F T. A. Hill, J. R. Kelly, M. Khalily, T. W. C. Brown, „Conformal Transmitarray for Scan Loss Mitigation with Thinned Recon fi guration“, na 13. evropské konferenci o anténách a šíření (EuCAP) 2019, Krakov, Polsko, duben 2019.
  35. ^ AH Abdelrahman, F. Yang, AZ Elsherbeni a A. Khidre, „Návrh antény Transmitarray využívající prvek typu slot“, v roce 2013 Mezinárodní sympozium IEEE Antennas and Propagation Society (AP-S / URSI), 2013, s. 1356–1357 .
  36. ^ SA Matos, EB Lima, JR Costa, CA Fernandes a NJ Fonseca, „obecná formulace pro design dvoupásmových jednotkových buněk s přenosovým polem“, na 11. evropské konferenci o anténách a šíření (EuCAP), 2017, str. 2791 –2794.
  37. ^ J. R. Reis, N. Copner, A. Hammoudeh, Z. M. E. Al-Daher, R. F. Caldeirinha, T. R. Fernandes a R. Gomes, „FSS-Inspired Transmitarray for Two Dimensional Antenna Beamsteering“, IEEE Transactions on Antennas and Propagation, sv. 64, č. 6, s. 2197–2206, 2016.
  38. ^ H. Li, D. Ye, F. Shen, B. Zhang, Y. Sun, W. Zhu, C. Li a L. Ran, „Reconfigurovatelná digitální anténa založená na přepínatelné elektricky indukované transparentnosti“, IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, sv. 63, č. 3, s. 925–936, 2015.
  39. ^ MA4GP907 GaAs Flip Chip PIN Diode, MACOM, 2018 (přístup 20. srpna 2019). [Online]. K dispozici: www.macom.com/products/product-detail/MA4GP907.
  40. ^ K. Chang, I. Bahl a V. Nair, RF a mikrovlnný obvod a návrh komponent pro bezdrátové systémy, 1. vyd. New York, USA: John Wiley & Sons, Inc., 2002.
  41. ^ B. Orazbayev, M. Beruete, V. Pacheco-Peña, G. Crespo, J. Teniente a M. Navarro-Cía, "anténa Soretfnet metalens", Scientific Report, sv. 5. května 2015, článek č. 9988.
  42. ^ C. Pfeiffer a A. Grbic, „Přenosová pole milimetrových vln pro řízení vlnoplochy a polarizace,“ IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, sv. 61, č. 12, s. 4407–4417, prosinec 2013.
  43. ^ S.-W. Qu a H. Yi, „Low-cost two-layer terahertz transmitarray“, v roce 2017 International Applied Computational Electromagnetics Society Symposium (ACES), srpen 2017, s. 1–2.
  44. ^ FF Manzillo, A. Clemente, B. Blampey, G. Pares, A. Siligaris a JLG Jímenez, „Transmitarray Anténa s integrovaným frekvenčním multiplikátorem pro vysokorychlostní D-pásmovou komunikaci v low-cost PCB technologii,“ na 13. evropské konferenci 2019 o anténách a šíření (EuCAP), 2019.
  45. ^ F. F. Manzillo, A. Clemente a J. L. Gonzalez-Jimenez, „High-gain D-band Transmitarrays in Standard PCB Technology for Beyond-5G Communications“, IEEE Transactions on Antennas and Propagation, sv. 68, č. 1, s. 587–592, 2020.
  46. ^ FF Manzillo, JL Gonzalez-Jimenez, A. Clemente, A. Siligaris, B. Blampey a C. Dehos, „Low-cost, High-Gain Antenna Module Integrating a CMOS Frequency Multiplier Driver for Communications at D-band,“ in 2019 IEEE Radio Frequency Integrated Circuits Symposium, 2019, str. 19–22.

externí odkazy

  • Vítejte Projekt 5GCHAMPION - demonstrátor přenosu